ПРОЕКТИРОВАНИЕ
ТРУБОПРОВОД Система 72
Для трубопроводов энергетических установок используют следующие стали.ТРУБОПРОВОД Система 18
При холодном состоянии трубопровода силы тяжения пружинных креплений не уравновешиваются весовыми нагрузками и это вызывает появление дополнительных сил и моментов у неподвижных креплений и напряжений в холодном трубопроводе. Это обстоятельство является ограничивающим фактором и должно быть учтено в расчетах трубопровода и креплений на прочность в холодном его состоянии. При выполнении расчетов на ЭЦВМ возможно достаточно точно учесть все нагружающие факторы и упругость всех пружинных креплений и подобрать пружины с разницей нагрузок в горячем и холодном состоянии более 30%href="adf2/TRUBOPROVOD-Sistema-117.html">ТРУБОПРОВОД Система 117
J sz — * z Zs$z'> J szy — J zx — zs^x — Jzx x$Sz> )
ТРУБОПРОВОД Система 113
пряжений самокомпенсации в холодном состоянии, может заметно отличаться от аналогичных смещений в горячем состоянии, даже при отсутствии монтажных натягов.ТРУБОПРОВОД Система 11
Точки пускового дренажа состоят из штуцера и устанавливаемого за ним последовательно при рабочих давлениях до 22 кг/см2 одного вентиля, выполняющего роль одновременно и запорного и регулирующего; при рабочих давлениях свыше 22 кг!смг устанавливается сначала запорный, а за ним регулирующий вентиль, а при условных давлениях выше 200 кг/см2 должны устанавливаться запорный вентиль, регулирующий вентиль и дросселирующая шайба. Регулирующие вентили во всех случаях устанавливаются за запорными, чтобы уменьшить скорость пара и износ уплотнительных поверхностей запорных вентилей.ТРУБОПРОВОД Система 110
Методы расчета с помощью ЭЦВМ здесь не рассматриваются, поскольку они изложены в отдельных изданиях [4-1]. журналах [4-6] и инструкциях. В настоящей главе излагается общая теория расчета трубопроводов на самокомпенсацию, знакомство с которой, так же как и с предыдущей главой, необходимо для проектировщиков и расчетчиков. Здесь описывается также упрощенный способ расчета, применимый при отсутствии распоряжении расчетчика ЭЦВМ.ТРУБОПРОВОД Система 111
Рис. 4-1. Система координат, обозначение плоскостей и положительные направления углов и моментовТРУБОПРОВОД
Система 62
Все технико-экономические показатели сопоставляемых вариантов должны отвечать одинаковому уровню развития техники и одинаковому уровню цен.
ТРУБОПРОВОД Система 126
0,69 0 0 0,69 0,72ТРУБОПРОВОД Система 33
Относительно приводимых в таблицах справочных данных о коэффициентах сопротивлений надо отметить следующее.ТРУБОПРОВОД Система 41
Случай 1. о!<ак, следовательно, давление в конце выше критического, р2 — р/ И v/ = pilp'ТРУБОПРОВОД Система 52
Величина f'~\2dH, входящая в уравнение (2-71), должнаТРУБОПРОВОД Система 89
(при заполнении водой) —3,14 кг/мм2. Если предположить изгибающие моменты самокомпенсации в горизонтальной и вертикальной плоскостях равными, то могут быть допущены напряжения самокомпенсации в горячем состоянии 3,2 кг/мм2, а в холодном 18,1 кг/мм2, т. е. больше в 4,7 раза с учетом разницы в величине модуля упругости.ТРУБОПРОВОД Система 43
4,86 \ 150 }ТРУБОПРОВОД Система 25
ТРУБОПРОВОД Система 36
р2=р1|/Г 1-2-^(1+2,5 Р&.)кг!см*\ (2-41)ТРУБОПРОВОД Система 27
. k—1 k—l P*Va + — Рд. аУа = P6V6 — Рд. 6V6'ТРУБОПРОВОД Система 103
няется по приведенным формулам, и знак момента М™ в этом случае, как
следует из (3-27), роли не играет. Однако при расчете колен с овализированным поперечным сечением (гнутых) направление составляющей момента самокомпенсации уже имеет значение в связи с наличием момента Напом
ТРУБОПРОВОД Система 128
ТРУБОПРОВОД Система 123
Ряд необходимых для расчетов самокомпенсации характеристик труб и колен принятого на электростанциях сортамента помещен в приложении 16.ТРУБОПРОВОД Система 96
Вопросы гибкости сварных колен и их прочности обстоятельно исследованы А. Г Камерштейном [3-7 и 3-8]. На основе экспериментов, проводившихся с коленами диаметром от 219— до 720 мм, А. Г Камерштейном показано, что коэффициент гибкости сварных колен следует определять по формуле (3-15), т. е. по формулам для гнутых труб.ТРУБОПРОВОД Система 80
ющей пластическому шарниру. Если при наличии двух шарниров пластичности (над опорами) балка продолжает сопротивляться изгибу, то при образовании третьего шарнира пластичности (в пролете) способность к сопротивлению оказывается исчерпанной и именно этот случай и следует рассматривать как предельный. Эпюра моментов 2 при предельной нагрузке показана на рис- 3-5.ТРУБОПРОВОД Система 129
В настоящем случае специальной проверки допустимого размаха напряжений не требуется, поскольку: 1) применены колена с нормальным радиусом гиба; 2) изгибающие моменты самокомпенсации в плоскости кривизны у всех колен вызывают увеличение угла при рабочей температуре трубопровода (см. §3-8).href="adf2/TRUBOPROVOD-Sistema-84.html">ТРУБОПРОВОД Система 84
Последнее выражение дает достаточную точность при s/Du^ ^0,25. У тонкостенных труб WUJI~ 1,3 у труб с толщиной стенки s = 0,25Z}H момент сопротивления пластическому изгибу возрастает до 1,59 W
ТРУБОПРОВОД Система 77
Ф = 0,8.ТРУБОПРОВОД Система 24
Для перегретых паров и газов, поскольку показатель адиабаты имеет в этом случае постоянную величину, формула (2-2) может быть приведена к более удобному для вычислений видуТРУБОПРОВОД Система 90
Всякое удлинение и усложнение трасс паропроводов, принимаемое в проекте ради отказа от монтажного холодного натяга, следует рассматривать как технически и экономически неправильное решение проектной задачи. Следует отметить, что в американской практике [3-15] ограничивается только размахТРУБОПРОВОД Система 120
/ 2 3 4ТРУБОПРОВОД Система 75
Для питательных насосов с турбоприводом или электроприводом с гидромуфтой в качестве расчетного принимается 1,05 номинального давления.ТРУБОПРОВОД Система 98
к г/мм 2 80—ТРУБОПРОВОД Система 54
аТРУБОПРОВОД Система 35
Для подбора шайб по графику вычисляют необходимый коэффициент сопротивления ^ и отношение Apm/pi- Пример подбора шайбы приведен в § 2-4.ТРУБОПРОВОД
Система 51
2. Уравнение, выражающее зависимость массовой скорости тк от давления Р2 — Рн в конце трубопровода при критическом течении:
ТРУБОПРОВОД Система 12
предусматривать специальные дренажные устройства нет необходимости, так как для этой цели используются заборные трубки присоединения расходомера.ТРУБОПРОВОД Система 66
Цена условного топлива, при которой являются равноэкономичными варианты 1 и 2, определяется равенством 5i = S2, откуда х«46 руб/т, варианты 2 и 3 равноэкономичны при 52=53, откуда 4,1 руб/т.ТРУБОПРОВОД Система 16
ТРУБОПРОВОД Система 2
Существенно улучшилось проектирование трубопроводов благодаря появлению электронных цифровых вычислительных машин (ЭЦВМ) Расчеты самокомпенсации трубопроводов в организациях, проектирующих электростанции, выполняются с помощью ЭЦВМ. Использование ЭЦВМ повлияло и на конструктивные решения, так как позволило осуществлять сложные схемы с подвижными узлами и несколькими фикспунктами,. применения которых раньше избегали из-за трудностей их расчета.ТРУБОПРОВОД Система 68
В качестве основной нагрузки, по которой должна определяться толщина стенок труб и деталей трубопроводов, принимается рабочее давление.ТРУБОПРОВОД Система 101
Для определения напряжений в рассматриваемом сеченииТРУБОПРОВОД Система 47
Массовая скоростьТРУБОПРОВОД
Система 78
Под основной внешней нагрузкой понимается внутреннее гидравлическое давление, создающее в стенках трубы окружное (кольцевое) и продольное (аксиальное) растягивающие напряжения и радиальное сжимающее напряжение. Под дополнительными подразумеваются все прочие внешние нагрузки, а именно: а) весовые, т. е. обусловленные собственным весом трубопровода в его рабочем состоянии и весом присоединенных к нему частей; к весовым нагрузкам, возникающим в холодном состоянии трубопровода, следует отнести также неуравновешен-
ТРУБОПРОВОД Система 99
ТРУБОПРОВОД Система 132
Так, при напряжении в стяжном устройстве 16 кг!мм2 оно получит удлинение порядка 0,8 мм!му что только в два раза меньше температурного удлинения трубопровода 2,5 ата.ТРУБОПРОВОД Система 13
ТРУБОПРОВОД Система 14
Неподвижными креплениями трубопровод разбивается на самостоятельные участки в отношении компенсации температурного расширения. Присоединения к агрегатам и аппаратам также следует рассматривать как фикспункты, хотя эти закрепления и имеют смещения относительно здания, вызываемые нагревом оборудования. Неподвижные крепления должны быть достаточно солидными, поскольку кроме веса ближайшего пролета трубопровода эти крепления должны воспринимать: усилия и моменты самокомпенсации соседних участков в самых неблагоприятных (при наличии задвижек) сочетаниях, эти усилия и моменты должны учитывать полную саморастяжку трубопровода вследствие релаксации температурных напряжений; усиТРУБОПРОВОД Система
22
Для удобства монтажа, ремонта, возможности замены — по обе стороны арматуры большого веса (500 кг и более) следует на трубопроводе предусматривать опоры или подвески, а над арматурой приспособления для подвески талей.
ТРУБОПРОВОД Система 58
Пример 2. Расчет пропускной способности линии перелива из деаэратора 7 ата.ТРУБОПРОВОД Система 67
Во всех деталях, в которых имеют место неравномерно распределенные по сечению напряжения (при изгибе, кручении) или пики местных напряжений (у отверстий и т. п.), по мере приближения детали к предельно нагруженному состоянию происходит относительное перераспределение напряжений и выравнивание их по сечению за счет возникающих пластических деформаций. Метод расчета по несущей способности учитывает это перераспределение напряжений и обеспечивает в связи с этим наиболее экономичное использование металла.ТРУБОПРОВОД Система 74
Стали аустенитного класса обладают высокой пластичностью и ударной вязкостью, однако конечная деформация ползучести, при которой происходит разрушение, незначительна по своей величине и в несколько раз меньше, чем у перлитных сталей. Надежность аустенитных трубопроводов остается еще не вполне решенной проблемой, о чем в достаточной мере свидетельствует большое количество статей, непрестанно появляющихся в периодической печати, посвященных вопросам межкристаллитной коррозии, трещинообразованию, улучшению сварки и другим вопросам повышения надежности трубопроводов и пароперегре- вательных элементов, выполняемых из различных марок аусте- нитной стали.ТРУБОПРОВОД Система 46
рд4 = 0,65/7*4 = 0,65-2,27 = 1,475 кг/м*.
ТРУБОПРОВОД Система 97
к = 18<о 2ТРУБОПРОВОД Система 31
Коэффициент трения X зависит от характера течения жидкости в трубах, определяемого числом Рейнольдса. При малых числах Рейнольдса течение имеет ламинарный характер и коэффициент трения изменяется обратно пропорционально скорости и, следовательно, потери давления растут пропорционально первой степени скорости. При больших числах Рейнольдса течение турбулентное, коэффициент % уже не зависит от скорости и потери давления растут пропорционально квадрату скорости течения. Между этими областями лежит переходная зона, в которой коэффициент К определяется сложной зависимостью от Re и dp/fe9. Область ламинарного течения от переходной разграничивается предельным числом Рейнольдса Rei=2300. При числах Rei<2300 коэффициент % для круглых труб определяется по формулеТРУБОПРОВОД Система 148
12Х1МФ 20 540 565 570 100 255 140 0,722 0,762 0,770 0,730 0,765 0,774 0,714 0,759 0,765 2,13 1,78 1,74 1,73ТРУБОПРОВОД Система 131
где Др — заданная осевая деформация, Д* —допускаемая осевая деформация по МВН, мм.ТРУБОПРОВОД Система 112
3. Изменение под влиянием внутреннего давления углов гнутых колен, имеющих овальность поперечного сечения. При допускаемой в настоящее время овальности 8—10% изменения углов колен достигают у трубопроводов высокого давления 0,003 рад, а у колен низкого давления до 0,018 рад (для колен с центральным углом 90°). Возникающие при этом перемещения освобожденного
конца могут достигать нескольких десятков сантиметров и должны суммироваться с перемещениями конца В, вызываемыми температурными удлинениями. Изменение угла вычисляется по формуле (3-21).
ТРУБОПРОВОД Система 86
Согласно Нормам поверочный расчет напряжений от самокомпенсации теплового расширения выполняется следующим образом. Эквивалентное напряжение от нагрузок, вызываемых температурным удлинением трубопровода, определяется по формуле:ТРУБОПРОВОД Система 7
В первую очередь должна быть использована гибкость трубопровода при прокладке его по естественной трассе. Прибегать к повышению гибкости трубопровода путем искусственного удлинения плеч и дополнительны^ поворотов или врезки П-образных компенсаторов следует только в тех случаях, когда при наилучшей расстановке неподвижных креплений или отказе от излишних креплений не удается создать необходимой компенсации тепловых удлинений трубопровода, прокладываемого по естественной трассе. Следует учитывать, что искусственное удлинение трассы влечет увеличение веса и повышение потерь давления в трубопроводе.ТРУБОПРОВОД Система 100
Таблица 3-3ТРУБОПРОВОД Система 88
тин пружин, а для трубопроводов горячей воды — с учетом из- менения натяга пружинных креплений вследствие вертикальных смещений оси трубопровода.ТРУБОПРОВОД Система 107
В трубопроводах низкого давления (до 7 ата) больших диаметров, как-то: отборах пара от турбин, циркуляционных водоводах, находят применение линзовые компенсаторы. Линзовые компенсаторы могут быть
использованы: 1) как осевые, для компенсации удлинений прямых участков, где они работают на растяжение-сжатие; 2) для создания шарнирной схемы компенсации тепловых удлинений. При использовании линзовых компенсаторов для осевой компенсации приходится считаться с большими силами гидравлического распора, действующими на неподвижные крепления. Шарнирная схема, напротив, дает возможность уменьшить силы реакции со стороны трубопроводов на неподвижные крепления и оборудование до минимальной величины, значительно меньшей, чем реакции при самокомпенсации.
ТРУБОПРОВОД Система 106
Условие (3-34) справедливо для любых элементов с плавным или внезапным расширением площади прохода, дросселирующих приспособлений и т. п. Следовательно, силы трения уравновешиваются разностью давлений (пьезометрического и удвоенного гидродинамического) и не могут вызвать появления каких- либо моментов. Гидродинамические силы, так же как идростатическое давление, вызывают только аксиальные растягивающие силы и не создают в неразрезанных трубопроводах никаких изгибающих моментов (не считая незначительных моментов, обусловленных упругим удлинением трубопровода под влиянием давления).ТРУБОПРОВОД Система 154
3- 1. Общие соображения 90 3-2. Основные свойства сталей, применяемых энергетическихТРУБОПРОВОД Система 139
По этим программам трубопроводы рассчитываются:ТРУБОПРОВОД Система 29
Pi — {~~7Г~ Рк — Рк- (2-23)ТРУБОПРОВОД Система 45
В связи с наличием скачка давления при критическом истечении пара
давление в корпусе клапана определяется подпором, создаваемым выхлопным трубопроводом. Расчет приходится выполнять, начиная с конца выхлопного трубопровода; давление в конце трубы при докритической скорости истечения пара равно атмосферному давлению, а при критической скорости зависит от массовой скорости и определяется по формуле (2-48). Другие приводимые ниже примеры поясняют методику расчета пропускной способности паропроводов при докритических и при критических скоростях пара.
ТРУБОПРОВОД Система 44
= а0ТРУБОПРОВОД Система 26
где az—коэффицент приведения гидродинамического сопротив- 1ения к расчетным условиям; a = m/mv — коэффициент приведения к массовой расчетной скорости; Fp— площадь прохода, принятая за расчетную; Qp — расчетный расход, кг!сек.ТРУБОПРОВОД Система 73
Теплостойкие низколегированные стали перлитного класса применяются для паропроводов с температурой 450—570° С. В прошлом, при стандартной температуре пара 510° С, применялись хромомолибденовые стали марок 12МХ и впоследствии 15ХМ, но затем при повышении температуры пара до 540 и 565—570° С оказалось необходимым перейти на более прочные при высоких температурах хромомолибденована- диевые стали марок 12Х1МФ и 15Х1М1Ф. Для изготовления паропроводов с температурой 540 и 570° С и толщиной стенки до 40 мм применяется сталь 12Х1МФ. Ограничение толщины стенки вызвано тем, что у труб с большой толщиной стенки не удается обеспечить необходимую термообработку и, в частности, получить требуемую ударную вязкость. Трубы с толщиной стенки 45 мм и более изготавливаются в настоящее время из стали 15Х1М1Ф с повышенным содержанием молибдена.
Номинальные допускаемые напряжения у этой стали примерно на 13% выше, чем у стали 12Х1МФ, но она менее технологична и примерно в полтора раза дороже стали 12Х1МФ. Но и из стали 15Х1М1Ф при параметрах пара 255 ата 565° С не удается получить труб с проходом более 205 мм (толщина стенки 60 мм),что при больших мощностях современных блоков требует сооружения многониточных паропроводов. В этом отношении представляет интерес высокохромистая сталь ЭИ756 (1Х12В2МФ), допускаемое напряжение для которой при температуре пара 565°С на 30% выше, чем у стали 15Х1М1Ф, что дает возможность изготовления труб с площадью прохода, в два раз большей, и сокращения вдвое числа ниток паропроводов. Сталь ЭИ-756 применена для изготовления паропроводов на отдельных установках для получения опытных данных о работе этой стали в эксплуатационных условиях.
ТРУБОПРОВОД Система 150
550 X 25 142312 5175 41213 2500 0,91 1735ТРУБОПРОВОД Система 143
20 28 X 2,5 0,023 1,58ТРУБОПРОВОД Система 15
ТРУБОПРОВОД Система 10
Монтажные припуски на деталях и блоках не должны предусматриваться. Для компенсации возможных неточностей при монтаже, а также для контрольных испытаний сварных стыков в сводных спецификациях к рабочему чертежу трубопровода предусматривается запасной отрезок трубы (каждого диаметра). Монтажный натяг, даже если он задан в двух или трех направлениях, может быть выполнен только в одном месте. Величину монтажного натяга поэтому следует задавать на мон- тажно-сборочных чертежах, как показано на рис. 1-4, указываяhref="adf2/TRUBOPROVOD-Sistema-81.html">ТРУБОПРОВОД Система 81
Таким образом: 1) при определении максимально допустимых пролетов между опорами следует исходить из расчета по предельным нагрузкам и вычислять расчетный изгибающий момент по формуле М = 0,0625 ql2, при этом нет необходимости учитывать влияние соседних пролетов, поскольку расчетная формула предполагает предельный случай с образованием шарниров пластического изгиба над опорами; 2) при определении суммарных эквивалентных напряжений от дополнительных внешних нагрузок и самокомпенсации тепловых удлинений изгибающие и крутящие моменты для трубопровода в начальный период эксплуатации следует вычислять на основании теории упругого изгиба; 3) при определении суммарных эквивалентных напряжений для холодного состояния с учетом полной релаксации температурных напряжений (самокомпенсации) можно принимать также частичную релаксацию напряжений, вызываемых весовыми нагрузками.
ТРУБОПРОВОД Система 19
в рабочем ^ состоянииТРУБОПРОВОД Система 42
ТРУБОПРОВОД Система 70
3-2. Основные свойства сталейр применяемых для энергетических трубопроводовТРУБОПРОВОД Система 8
Для удобства креплений трубопроводов их трассы следует выбирать вблизи рядов колонн, а также по перекрытиям и мостикам зданий. При прокладке труб малого диаметра, допускаемые пролеты которых меньше шага колонн, следует предусматривать специальные конструкции в пролетах между колоннами. При выполнении каркаса здания в сборном железобетоне долж-ТРУБОПРОВОД Система
9
При конструировании трубопроводов следует руководствоваться «Правилами устройства и безопасной эксплуатации трубопроводов пара и горячей воды», утвержденными Госгортех- надзором СССР Конструкции деталей и элементов трубопроводов следует принимать только по междуведомственным или отраслевым нормалям.
ТРУБОПРОВОД Система 118
л яСК л жСК л /fCKТРУБОПРОВОД Система 79
Н = 0,87адоп 1,2- = 0,87 Y(1,095.доп)2-а2пр, (3-7)ТРУБОПРОВОД Система 125
Таблица 4-4ТРУБОПРОВОД Система 145
Все коэффициенты сопротивления 5 отнесены к скорости в сечении 1, имеющем меньший диаметр d.ТРУБОПРОВОД Система 39
Величина критического давления pKi как следует из формулы (2-21), зависит от параметров m, ро, если вычисленное для заданных условий критическое давление рк окажется ниже давления р' в пространстве, к которому присоединен конец трубы, то течение является докритическим, если же рк>р' то течение происходит с критической скоростью. Применение в качестве критерия характера течения той или иной величины (рк, ак, рк) является вопросом удобства при данных условиях задачи.ТРУБОПРОВОД Система 32
ТРУБОПРОВОД Система 85
Наибольший допустимый изгибающий момент от самокомпенсации, вычисленный для рассматриваемого случая по нормам расчета на прочность, составляет всего 2240 кг • м, для снижения напряжений до требуемой нормами величины необходим
холодный натяг в направлении хна SO мм, или 49%. Однако, как это показано приведенными выше результатами расчета, трубопровод не будет поврежден и прочность его практически не будет снижена даже и в том случае, если заданный холодный натяг не будет выполнен вообще (что, с точки зрения соблюдения требований проекта, является, конечно, совершенно недопустимым).
ТРУБОПРОВОД Система 134
Величина момента Мт относительно невелика. Иногда удобно ввести в расчет приведенную длину, т. е. длину шарнирного компенсатора, по своей гибкости эквивалентную длине трубопровода с моментом инерции поперечного сечения /:ТРУБОПРОВОД Система 60
Годовые приведенные затраты определяются при единовременных капитальных вложениях (срок строительства до 1 года) формулой:ТРУБОПРОВОД Система 83
При высоких температурах металла и значительных напряжениях, т. е. в условиях, когда скорость ползучести становится заметной (более Ю-7-МО-8 за 1 ч)у процесс релаксации напряжений самокомпенсации тепловых удлинений протекает интенсивно и может заканчиваться в течение немногих суток, а существенное снижение напряжений самокомпенсации — на 30% и более требует всего нескольких часов. Исследования [3-2] показывают, что процессы релаксации наблюдаются и при умеренных температурах, вплоть до 300 и даже 200° С, но протекают эти процессы вяло.ТРУБОПРОВОД Система 6
Хорошо выполненная компоновка трубопроводов должна обеспечивать: удобство монтажа, возможность осуществления его крупными блоками; удобство обслуживания и ремонта; хорошую компенсацию тепловых удлинений; минимальное
гидравлическое сопротивление; наименьший вес; простоту и удобство креплений; хороший дренаж; однотипность узлов; отсутствие литых колен, а также деталей, изготовляемых не по нормалям и стандартам; возможность расширения станции без переделок трубопроводов, с минимальными отключениями ранее установленных агрегатов для присоединения вновь монтируемых трубопроводов.
ТРУБОПРОВОД Система 76
0доп > - = р ~ т)кг/мм2'ТРУБОПРОВОД Система 140
ТРУБОПРОВОД Система 53
110 NТРУБОПРОВОД Система 137
7 Заказ № Ю54 177ТРУБОПРОВОД Система 91
ТРУБОПРОВОД Система 114
Для элементов трубопровода, расположенных в других плоскостях {х, у), могут быть получены аналогичные зависимости. При условии, что каждый элемент трубопровода будет рассматриваться в какой-то одной плоскости, общая потенциальная энергия деформации всего трубопровода может быть определена как сумма потенциальной энергии, подсчитанной для всех трех плоскостей. Для упрощения изложения дальше будут рассматриваться отрезки, расположенные в плоскости г.ТРУБОПРОВОД Система 61
4*ТРУБОПРОВОД Система 105
ная вправо. Аналогично этому действует и пьезометрическое давление. Таким образом, в сечении 1—1 действуют силыТРУБОПРОВОД Система 115
k3 = j{Kp cos2?+
1,3 sin2 ср); Л4 = /(1,3 —/С,) sin? cos ТРУБОПРОВОД Система 65
внутренний диаметр, ммТРУБОПРОВОД Система 153
3-13. Рати ер А. В. и Аристов М. И. О расчете паропроводов сверхвысокого давления на прочность. Теплоэнергетика, 1960, № 9.ТРУБОПРОВОД Система 119
которого закрепленТРУБОПРОВОД Система 116
Коэффициент гибкости колен плоских участков примем равным его действительной величине КР.ТРУБОПРОВОД Система 121
После определения из системы уравнений реакций РХУ РУУ РГ могут быть найдены моменты в начале координат:ТРУБОПРОВОД Система 34
Так, например, равнопроходный тройник Ру 400, Dy 200 (рис: 2-6) изготовляется по МВН 2601-63 сварным из трубы с проходом 257 мм, обжатой по концам до прохода d=204 мм и штуцера, имеющего проход ^=193 мм, с концом, расточенным до d = 204 мм под приварку трубы. Необходимо определить коэффициент сопротивления при движении из ответвления в магистраль потока Q = 220 т/ч с расходом в сечении 6-6 170 т/ч.ТРУБОПРОВОД Система 127
нагрузок, кг!мм2 12,6 17,2 24 Допускаемый размах напряжения,ТРУБОПРОВОД Система 59
G — — = 607 т/ч.ТРУБОПРОВОД Система 136
Воспринимаемые смещения конца В:ТРУБОПРОВОД Система
56
Во многих практических случаях достаточно определить приближенную величину пропускной способности. Для стандартных давлений в барабанах котлов 47, 110, 115 ата следует пользоваться графиком рис.' 2-17, сразу указывающим пропускную способность трубопровода в зависимости от общего коэффициента сопротивлений трассы g (приведенному к выходному сечению). Этот график не учитывает гравитационного напора, т. е. дает минимальную величину пропускной способности. Если эти данные кладутся в основу выбора расширителей и диаметра трубопроводов выпара из них, пропускную способность, определяемую по графику рис. 2-17, следует увеличить на 8—10% при 47 ата, при 3—4% при 110 ата и 2—3% при 155 ата.
ТРУБОПРОВОД Система 122
ТРУБОПРОВОД Система 133
ТРУБОПРОВОД Система 95
Особенно велика эта разница при со, близком к нулю, когда величина у примерно в два раза превышает р. Поскольку в коленах размах поперечных напряжений изгиба превышает размах продольных напряжений изгиба, следует ожидать появления трещин усталости, направленных вдоль линий, где поперечные напряжения изгиба максимальны. При изгибе колена в плоскости кривизны появления трещин усталости следует ожидать вдоль нейтральной линии изгиба колена, где поперечные напряжения изгиба достигают максимальной своей величины, продольные же напряжения близки к нулю. Это полностью подтверждается результатами экспериментов, проведенных А. г Камерштейном во Всесоюзном научно-исследовательском институте строительства трубопроводов (ВНИИСТ).ТРУБОПРОВОД Система 69
Дополнительные весовые нагрузки
(моменты), возникающие из-за неправильностей монтажа (завышение и просадка опор, неточность регулировки подвесок), в расчетах не учитываются, поскольку при предельной нагрузке эти дополнительные моменты исчезают.
ТРУБОПРОВОД Система 130
(4-35)ТРУБОПРОВОД Система 93
6ТРУБОПРОВОД Система 49
140-104ТРУБОПРОВОД Система 40
ТРУБОПРОВОД Система 82
Основной причиной саморастяжки трубопроводов является релаксация температурных напряжений самокомпенсации. Другой причиной может быть пластический изгиб при напряжениях, превышающих предел пропорциональности. Релаксацией напряжения называют снижение с течением времени напряжений вследствие перехода упругих деформаций в пластические. Очевидно, что релаксировать могут только те напряжения, которые возникли вследствие некоторых упругих деформаций. Процесс релаксации можно рассматривать как процесс ползучестиТРУБОПРОВОД Система 1
ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТРУБОПРОВОДОВ ТЕП ЛОВЫX ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙТРУБОПРОВОД Система 146
64 150 200 250 300 350 2с-6 2с-7 2с-8 0,47 1,63 0,55 1,03 3,62ТРУБОПРОВОД Система 5
1-2. Компоновка и конструирование трубопроводовТРУБОПРОВОД Система 102
= 0,53„р у (3-30)ТРУБОПРОВОД Система
109
При расчетах самокомпенсации принимаются следующие допущения:
ТРУБОПРОВОД Система 142
245 225 275 300 325 350 375ТРУБОПРОВОД Система 21
Запорная арматура предназначается только для отключения и во время работы трубопровода должна быть либо полностью открыта, либо полиостью закрыта. Использование запорной арматуры для дросселирования, регулирования расхода и давления вызывает износ уплотнительных поверхностей и потерю плотности. Для регулирования расхода пара и воды высоких параметров должны применяться специальные регулирующие клапаны и вентили, предназначенные для этой цели. Эта арматура не обеспечивает плотного закрытия, и перед ней должны устанавливаться запорные вентили или задвижки.ТРУБОПРОВОД Система 64
в промежуточном перегревателе (включенном до рассматриваемого отбора / ).ТРУБОПРОВОД Система 108
В задачу расчета самокомпенсации входит: 1) определение опорных реакций; 2) нахождение наибольшего эквивалентного напряжения от самокомпенсации и внешних сил; 3) определение наибольшего размаха местных напряжений изгиба в криволинейных элементах трубопровода; 4) определение вертикальных, а в необходимых случаях и горизонтальных смещений трубопровода в точках креплений. Трудоемкость расчета участка трубопровода на самокомпенсацию в первую очередь зависит от порядка статической неопределимости системы и, в меньшей степени, от количества поворотов трассы, которым определяется общее количество расчетных элементов, образующих участок.ТРУБОПРОВОД Система
152
2-7. Камерштейн А, Г., Р у ч и м с к и й М. Н. Расчет заводских трубопроводов на прочность. Гостоптехиздат, 1959.
ТРУБОПРОВОД Система 63
На станциях, у которых схема главных паропроводов выполнена с переключательной перемычкой, известны случаи, когда потери давления к отдельным турбинам были так велики, что эти турбины не могли дать своей номинальной мощности. В подобных случаях затраты на увеличение пропускной способности паропроводов окупаются экономией в затратах на сооружение новой мощности. Такие расчеты, однако, правильнее выполнять, имея в виду не номинальную, а предельную мощность турбоагрегатов, которую они могут дать при нормальных параметрах пара и расчетном вакууме (турбины рассчитываются на номинальную мощность при несколько ухудшенном вакууме в летний период, зимой же, при нормальном вакууме, они в состоянии дать мощность более номинальной на 5—10%). Некоторые турбины допускают длительное повышение давления перед турбиной (например, К — 200—130 до 135 кг/см2), и если такое повышение давления в каких-то конкретных условиях может повысить располагаемую мощность турбины, то это обстоятельство должно быть учтено при выборе диаметра трубопровода.ТРУБОПРОВОД Система 124
ТРУБОПРОВОД Система 20
1-5. Применение арматурыТРУБОПРОВОД Система 50
5652-0,350 _,7Л , .ТРУБОПРОВОД Система 92
где Add — приращение угла поворота; RdQ = di — элементарная длина дуги; (Kdl) — элементарная длина дуги, приведенная к расчетной жесткости прямой трубы EI; Ми —
изгибающий момент.
ТРУБОПРОВОД Система 17
Качающиеся опоры (рис. 1-7, г) применяют в редких случаях при расположении трубы высоко над перекрытием и при отсутствии возможности применить подвеску. Такая опора имеет те же особенности, что и подвеска (изменение высоты при перемещении точки крепления к трубе, появление боковых сил). Стойки таких опор должны быть рассчитаны на внецентренное сжатие.ТРУБОПРОВОД Система 87
113ТРУБОПРОВОД Система 57
Отношение удельных объемовТРУБОПРОВОД Система 151
ТРУБОПРОВОД Система 149
108 4 177 32,8 1310 600 0,89 3150ТРУБОПРОВОД Система 38
Колено гнутое 90° 0,2 9 1,80 11 2,20ТРУБОПРОВОД Система 30
Для решения второй задачи вычисления v2 по заданным /?2, /7ТРУБОПРОВОД Система 55
\v = (v\ — x/')x + (vl — v't) Ах —(1-х) (v' — v'J,ТРУБОПРОВОД Система 28
Реальный процесс истечения из отверстия протекает по политропе (/—б, рис. 2-2), отклоняясь от теоретического расширения по адиабате (1 — а, рис. 2-2) В связи с этим действительная скорость истечения не достигает критической, а равна сс = фшк, где ф коэффициент скорости, меньший единицы.href="adf2/TRUBOPROVOD-Sistema-141.html">ТРУБОПРОВОД Система 141
При помощи графика может быть для заданного параметра определена величина параметра р, лежащая на нижней пограничной линии и не требующая, следовательно, подробного поверочного расчета самокомпенсации. По определившемуся таким образом значению г\ с помощью формулы (4-53) вычисляется величина температурного удлинения бг, которая может быть воспринята трубопроводом, и таким образом установлена такая
ТРУБОПРОВОД Система 48
Коэффициент приведения а2 — (Fp/Ftf* 1,15 4,0 1,0ТРУБОПРОВОД Система 138
ТРУБОПРОВОД Система 4
Проект трубопроводов выполняется отдельно для трубопроводов высокого давления (свыше 22 кг/см2) и низкого давления, такое разделение определяется условиями поставки и монтажа. Проектирование ведется согласно отраслевым стандартам (ОСТ) и междуведомственным нормалям (МВН) на изготовление отдельных деталей и блоков трубопроводов. В состав проекта трубопроводов высокого давления входят паропроводы свежего пара и промежуточного перегрева, трубопроводы питательной воды и прочие вспомогательные трубопроводы высокого давления. В состав проекта трубопроводов низкого давления входят следующие узлы трубопроводов: отборов пара от турбин, включая паропроводы греющего пара к деаэраторам и паропроводы регулируемых отборов; основного конденсата; бакового хозяйства станции; химически очищенной воды; системы опорожнений, сливов и переливов; циркуляционной воды; системы охлаждающей воды подшипников и механизмов; маслопроводы; мазутопроводы; газового топлива; системы золоудаления; сжатого воздуха; водорода; кислорода; ацетилена и
пр.